Tâches de calcul des paramètres des pompes

Calcul du débit et de la pression de l'eau

Tableau de sélection des pompes de puits.

Le choix de l'équipement de pompage doit être effectué en tenant compte de la consommation d'eau prévue pour le site et la maison :

• pour une douche - 0,2-0,7 l / s;
• pour un jacuzzi - 0,4-1,4 l / s;
• pour une baignoire avec mitigeurs standard - 0,3-1,1 l / s;
• pour les éviers, les éviers de la cuisine et des salles de bain - 0,2-0,7 l / s;
• pour robinets avec pulvérisateurs - 0,15-0,5 l / s;
• pour les toilettes - 0,1-0,4 l / s;
• pour un bidet - 0,1-0,4 l / s;
• pour un urinoir - 0,2-0,7 l / s;
• pour une machine à laver - 0,2-0,7 l / s;
• pour un lave-vaisselle - 0,2-0,7 l / s;
• pour les robinets et systèmes d'arrosage - 0,45-1,5 l / s.

Pour calculer la pression, il faut se rappeler que la pression dans les tuyaux doit être de 2 à 3 atmosphères et que la puissance excédentaire de la pompe ne doit pas dépasser 20 m. Par exemple, la profondeur d'immersion est de 10 m à partir du niveau du sol, puis la valeur calculée la perte sera de 3 m. Dans ce cas, la pression est calculée comme suit : profondeur du puits + alimentation en eau le long du puits vertical + hauteur au-dessus du sol du point de puisage supérieur + surpression + pertes calculées. Pour cet exemple, le calcul sera le suivant : 15 + 1 + 5 + 25 + 3 = 49 m.

En additionnant la consommation approximative par unité de temps, il faut également tenir compte du fait que 5-6 robinets sont ouverts en même temps ou qu'un nombre similaire de points de puisage est utilisé. Le nombre d'habitants, la présence de serres sur le site, le jardin et d'autres paramètres sont pris en compte. Sans ces données, la sélection correcte est impossible.

Section 2. Calcul structurel d'une pompe centrifuge. .dix-huit

1. Définition
   facteur de vitesse et type
   pompe 20

2. Définition
   diamètre extérieur de la roue
   ré₂ 20

3. Définition
   largeur de roue de pompe à la sortie
   de la pompe b₂……….20

4. Définition
   diamètre réduit de l'entrée de la zone de travail
   roue D₁ 20

5. Définition
   diamètre de la gorge de la roue
   ré_g 20

6. Choix
   largeur de roue pression d'entrée
   pomper b₁ 21

7. Choix
   angles des pales de la turbine
   à la sortie

   et à l'entrée
   21

8. Choix
   nombre de pales de turbine et
   réglage de l'angle de la lame

   et
   21

9. Construction
   pour pompe à volute 22

2.10. Choix
dimensions du confuseur à l'entrée de la pompe et
diffuseur de sortie

à partir de
pompe 23

2.11. Définition
chef de conception réel,
développé
conçu
pompe, (Nd_n)_R 23

Section 4 Calcul de la courbe théorique de la pompe 25

1. théorique
   caractéristique de tête de pompe 26

2. théorique
   caractéristique de la pompe hydraulique
   puissance….27

3. théorique
   Caractéristique de la pompe selon K.P.D 27

Des questions
dissertation 31

Bibliographique
liste 32

Cibler,
contenu et données d'arrière-plan du cours
travail.

objectif
le cours est en train de concevoir
hydraulique et entraînement hydraulique

systèmes
refroidissement liquide automobile
moteur.

Contenu
la partie calculée du travail de cours.

1. Hydraulique
   calcul du système de refroidissement du moteur.

2. Constructif
   Calcul d'une pompe centrifuge.

3. Paiement
   caractéristiques théoriques de la pompe.

Initiale
données de cours.

1. Pouvoir
   moteur N_DV=
   120,
   kW.

2. partager
   puissance moteur prise
   refroidissement

   = 0,18

3. Températures
   liquide de refroidissement (liquide de refroidissement)
   à la sortie du moteur t₁
   =
   92, °С et à la sortie du radiateur t₂
   =
   67, °С.

4. La fréquence
   rotation de la roue dans la pompe n
   = 510, tr/min.

5. Estimation
   tête de pompe CV_n
   =
   1,45,
   M.

6. Estimation
   perte de pression dans le dispositif de refroidissement
   moteur
   =
   0,45,
   M.

7. Estimation
   perte de pression dans le radiateur

   =
   0,3,
   M.

8. Diamètre
   (interne) collecteur inférieur
   dispositifs de refroidissement du moteur d₁
   =
   40,
   mm.

9. Diamètres
collecteurs de radiateur (internes) d₂
=
50 millimètres.
10.
Diamètres intérieurs de toutes les canalisations
tuyaux d₃
=
15,
mm.

11.
Longueur totale des canalisations du site
conduites hydrauliques, les premières dans le sens de la marche
à partir de

moteur
au radiateur L₁
=
0,7,
M.

12.
La longueur totale des canalisations du deuxième
section de conduites hydrauliques L₂
=
1,5,
M.

LA DESCRIPTION
SYSTÈMES DE REFROIDISSEMENT DU MOTEUR.

Système
le refroidissement du moteur consiste (Fig. 1) en
pompe centrifuge 1, dispositif
refroidissement moteur 2, radiateur pour
débit de refroidissement du liquide de refroidissement
air 3, vanne thermique 4 et connexion
canalisations - conduites hydrauliques 5. Tous
ces éléments du système sont inclus dans
le soi-disant "grand" cercle de refroidissement.
Il y a aussi un "petit" cercle de refroidissement, quand
le liquide de refroidissement n'entre pas dans le radiateur.
Les raisons d'avoir à la fois "gros" et
les "petits" cercles de refroidissement sont représentés
dans les disciplines spéciales. calcul
soumis uniquement au "grand" cercle, comme
trajectoire calculée du mouvement du refroidissement
liquide (liquide de refroidissement).

Appareil
le refroidissement du moteur se compose d'une "chemise"
refroidissement de la culasse
moteur (2a), chemises de refroidissement
parois latérales des cylindres
moteur (sous forme de traits verticaux
forme cylindrique, située
sur deux côtés du moteur) (26) et deux
collecteurs cylindriques pour la collecte
liquide de refroidissement (2c). Représentation
vestes de refroidissement de paroi latérale
cylindres en forme de traits verticaux
est conditionnel, mais assez proche
à la réalité et
représentation de l'élément en question
dispositifs de refroidissement du moteur
serait utilisé lors de la conduite
système de calcul hydraulique
refroidissement du moteur.

Radiateur
3 se compose du haut (Za) et du bas (36)
collecteurs, tuyaux verticaux
(Sv), le long duquel le liquide de refroidissement se déplace
du collecteur supérieur vers le bas.
La vanne thermique (thermostat) est
accélérateur automatique
appareil conçu pour
changements dans le mouvement du liquide de refroidissement ou
au
"grands" ou "petits" cercles.
Dispositifs et principes de fonctionnement du radiateur
et vanne thermique (thermostat) sont étudiées
dans les disciplines spéciales.

liquide de refroidissement
quand il se déplace dans un "grand" cercle
va de la manière suivante :
pompe centrifuge - chemise de refroidissement
couvercles de cylindre - courses verticales dans
parois moteur - collecteurs inférieurs
dispositifs de refroidissement
moteur - un nœud connectant deux flux
- vanne thermique - collecteur supérieur
radiateur
- tubes de radiateur - collecteur inférieur
radiateur - entrée de la pompe. Le long du chemin
un certain nombre de résistances "locales" sont surmontées
sous forme d'expansions ou de contractions soudaines
flux, virages à 90°, ainsi que
dispositif d'étranglement (vanne thermique).

Tout
conduites hydrauliques du système de refroidissement du moteur
en techniquement lisse
tuyaux, et les diamètres intérieurs des tuyaux
dans toutes les conduites hydrauliques

sont identiques
et égal à d₃.
La tâche contient également des valeurs
diamètres de collecteur inférieurs
dispositifs de refroidissement du moteur d₁
et les deux collecteurs de radiateur d₂,
aussi bien que
longueur des collecteurs de radiateur l_R=0,5
M.

liquide de refroidissement
dans le système de refroidissement du moteur est prise
liquide de refroidissement,
qui à une température de +4 °C densité
est
=1080
kg/m3
, et la cinématique
viscosité

m2/s.
Il peut s'agir de fluides antigel,
"Tosol", "Lena", "Pride" ou autres.

1 Paramètres de la pompe.

Manches
la pompe à condensat est déterminée
de la manière suivante :

,

;

pression
pompe à condensat calculée
selon la formule pour le schéma avec un dégazeur:

,

;

Chef de condensat
pompe est calculé par la formule pour
régimes sans dégazeur :

,

;

Membres inclus dans
données de formule :

,
où
est la masse volumique du liquide pompé ;

,
où —
coefficient de résistance hydraulique ;

—
numéro
Reynolds;
à son tour, la vitesse du fluide
exprimée comme suit :

,

;

En fonction de la
la valeur obtenue du nombre de Reynolds
calculer le coefficient d'hydraulique
résistance selon les formules suivantes :

une)
Avec la valeur du nombre
— régime d'écoulement laminaire :

;

b)
Avec la valeur du nombre

— régime d'écoulement turbulent :

—
pour tuyaux lisses

—
pour rugueux
tuyaux, où

—
diamètre équivalent.

v)
Avec la valeur du nombre
—
zone de tuyaux hydrauliquement lisses:

Paiement

s'effectue selon la formule de Colebrook :

;

,

- vitesse
liquide pompé ;

Manches
pompe d'alimentation déterminée
de la manière suivante :

,

;

Pression nutritionnelle
pompe est calculé par la formule pour
schémas avec un désaérateur:

,

;

pression
la pompe d'alimentation est calculée par
formule pour un circuit sans dégazeur :

,

;

Calcul de la pompe

Donnée initiale

Effectuez les calculs nécessaires et sélectionnez la meilleure version de la pompe pour alimenter le réacteur R-202/1 à partir du réservoir E-37/1 dans les conditions suivantes :

Mercredi - Essence

Débit 8 m3/h

La pression dans le réservoir est atmosphérique

Pression du réacteur 0,06 MPa

Température 25 °C

· Dimensions géométriques, m : z₁=4 ; z₂ =6 ; L=10

Détermination des paramètres physiques du liquide pompé

Densité de l'essence à température :

Place à la formule.

À

De cette façon

Viscosité cinématique:

Viscosité dynamique:

Passe

Pression vapeur saturée :

Détermination de la tête de pompe requise

a) Détermination de la hauteur géométrique de montée du liquide (différence entre les niveaux de liquide à la sortie et à l'entrée de la cuve, compte tenu du dépassement de la hauteur du réacteur) :

(26)

où Z1 est le niveau de liquide dans le réservoir E-37/1, m

Z2 est le niveau de liquide dans la colonne de R-202, m

b) Détermination des pertes de charge pour surmonter la différence de pression dans les réservoirs de réception et de pression :

(27)

où Pn est la pression de refoulement absolue (excès) dans le réservoir E-37/1, Pa ;

Pv est la pression absolue d'aspiration (surpression) dans le réacteur R-202/1, Pa

c) Détermination des diamètres de tuyauterie dans les voies d'aspiration et de refoulement

Définissons la vitesse recommandée du mouvement du fluide :

Dans la conduite d'évacuation, la vitesse d'injection Wí = 0,75 m/s

Dans la conduite d'aspiration, la vitesse d'aspiration Wb = 0,5 m/s

Nous exprimons les diamètres des canalisations à partir des formules de débit de fluide :

(28)

(29)

Où:

(30)

(31)

Où d est le diamètre du pipeline, m

Q est le débit du liquide pompé, m3/s

W est le débit de fluide, m/s

Pour un calcul ultérieur des diamètres, il est nécessaire d'exprimer le débit Q en m3/s. Pour ce faire, divisez le débit donné en heures par 3600 secondes. On a:

Selon GOST 8732-78, nous sélectionnons les tuyaux les plus proches de ces valeurs.

Pour diamètre de tuyau d'aspiration (108 5.0) 10-3 m

Pour diamètre de conduite de décharge (108 5.0) 10-3 m

Nous spécifions le débit de fluide en fonction des diamètres intérieurs standards des canalisations :

(32)

Où - le diamètre intérieur du pipeline, m;

- diamètre extérieur du pipeline, m;

— épaisseur de paroi du pipeline, m

Les vrais débits de fluide sont déterminés à partir des expressions (28) et (29) :

Nous comparons les vrais débits de fluide avec ceux donnés :

d) Détermination du régime d'écoulement des fluides dans les canalisations (nombres de Reynolds)

Le critère de Reynolds est déterminé par la formule :

(33)

Où Re est le nombre de Reynolds

W est la vitesse d'écoulement du fluide, m/s ; — diamètre intérieur de la conduite, m ; — viscosité cinématique, m2/s

Conduite d'aspiration :

Conduite de décharge :

Puisque le nombre Re dans les deux cas dépasse la valeur de la zone de transition du régime laminaire d'écoulement de fluide à turbulent, égale à 10000, cela signifie que les canalisations ont un régime turbulent développé.

e) Détermination du coefficient de résistance au frottement

Pour un régime turbulent, le coefficient de résistance au frottement est déterminé par la formule :

(34)

Pour tuyau d'aspiration :

Pour la conduite de décharge :

f) Détermination des coefficients de résistance locaux

Le tuyau d'aspiration contient deux vannes traversantes et un coude à 90 degrés. Pour ces éléments, selon la littérature de référence, on retrouve les coefficients de résistance locale : pour une valve traversante, pour un genou avec un virage à 90 degrés,. Compte tenu de la résistance qui se produit lorsque le fluide pénètre dans la pompe, la somme des coefficients de résistance locale dans le conduit d'aspiration sera égale à :

(35)

Les éléments suivants sont situés dans la canalisation de décharge: 3 vannes traversantes, clapet anti-retour \u003d 2, diaphragme, échangeur de chaleur, 3 coudes avec un virage à 90 degrés. Compte tenu de la résistance qui se produit lorsque le liquide quitte la pompe, la somme des coefficients de résistance locale dans le chemin de refoulement est égale à :

g) Détermination des pertes de charge pour surmonter les forces de frottement et les résistances locales dans les conduites d'aspiration et de refoulement

Nous utilisons la formule de Darcy-Weisbach :

(37)

où DN est la perte de pression pour surmonter les forces de frottement, m

L est la longueur réelle du pipeline, m

d est le diamètre intérieur du pipeline, m

- la somme des résistances locales sur le chemin considéré

Résistance hydraulique dans le tuyau d'aspiration :

Résistance hydraulique dans la canalisation de refoulement :

i) Détermination de la tête de pompe requise

La pression requise est déterminée en additionnant les composants calculés, à savoir la différence géométrique des niveaux dans le four et dans la colonne, les pertes pour surmonter la différence de pression dans le four et dans la colonne, ainsi que les résistances hydrauliques locales dans l'aspiration. et les canalisations de décharge, plus 5 % pour les pertes non comptabilisées.

(40)

Paramètres en 2 étapes.

Multiroue
les pompes centrifuges fonctionnent avec
cohérent
ou parallèle
raccordement des roues (voir fig. 5
respectivement gauche et droite).

Pompes
avec connexion en série des travailleurs
les roues s'appellent en plusieurs étapes.
La tête d'une telle pompe est égale à la somme des têtes
étages individuels et le débit de la pompe
est égal à l'avance d'un étage :

;
;

où
–
nombre d'étapes;

,

;

Pompes
avec connexion parallèle des roues est accepté
envisager multithread.
La tête d'une telle pompe est égale à la tête d'un
étapes, et l'avance est égale à la somme des avances
pompes élémentaires individuelles :

; ;

où

— numéro
débits (pour les pompes de navire, il est accepté
pas plus de deux).

Nombre d'étapes
limité à la pression maximale
créé par une étape (généralement pas
dépasse 1000 J/kg).

Nous définissons
critique
réserve d'énergie de cavitation
sans pour autant
désaérateur

pour
pompe d'alimentation:

;

pour condensat
pompe:

;

Critique
réserve d'énergie de cavitation avec
désaérateur

pour la nutrition
pompe:

;

pour condensat
pompe:

;

où

est la pression de saturation du liquide à
régler la température;
— les pertes hydrauliques de la canalisation d'aspiration ;


— coefficient
réserve,
qui est accepté
.

;

;

—
facteur de vitesse
pompe (voir Fig. 7);

ou

- respectivement
pour eau froide douce et eau de mer;

Coefficient
réserve
est choisi ainsi
quels sont les ingrédients de son travail
satisfaire les dépendances graphiques

et.
La valeur résultante de ce coefficient
seront clarifiés lors de la recherche du calcul
rapports plus loin selon la proposition
méthodologie. (Notez que la proposition
figures 6 et 7 dépendances graphiques
sont essentiellement nutritionnels
pompes, de sorte qu'en cas de panne
définir les conditions nutritionnelles
pompes, nous autorisons une augmentation de la finale
valeur limite du coefficient
réserve à une valeur qui
finirait par satisfaire et
).

Davantage
définir maximum
vitesse autorisée
turbine :

,
où

—
cavitation
facteur de vitesse,
qui est choisi en fonction de l'objectif
pompe:

—
pour
pression et pompe à incendie ;

-pour
pompe d'alimentation;

—
pour
pompe d'alimentation avec surpresseur
étape;

—
pour
pompe à condensat ;

—
pour
pompe avec roue axiale préfabriquée ;

définissons
travail
vitesse rotationnelle
roues de pompe :

,
où

—
coefficient
vitesse,
prenant les valeurs suivantes :

—
pour
pression et pompe à incendie ;

—
pour
pompe d'alimentation avec étage de surpression ;

—
pour
pompe d'alimentation;

—
pour
pompe à condensat ;

État
choix correct du coefficient
rapidité : harmonisation
vitesses de rotation par inégalité
(et
ne pas
moins de 50 doivent être prises).

Estimation
manches
les roues peuvent être trouvées par l'expression :

,
où
—
le rendement volumétrique, qui se traduit par :

,
où

—
tient compte du débit de liquide à travers
joint avant;

Théorique
pression
se trouve selon la formule :

,

où
— hydraulique
Efficacité, lequel à
défini comme:

,
où

—
réduit
diamètre
entrée de la roue; accepté(voir figure 8). Noter
que des pertes hydrauliques se produisent
en raison de la présence de frottement dans les canaux d'écoulement
les pièces.

Mécanique
Efficacité
trouver par la formule :

,

où
tient compte des pertes
énergie de frottement de la surface extérieure
roues sur le liquide pompé
(frottement du disque):

;

—
tient compte des pertes d'énergie dues au frottement dans
roulements et boîtes à garniture
pompe.

Général
Efficacité pompe
défini comme:

;

Efficacité des navires
pompes centrifuges se trouve dans
de 0,55 à 0,75.

consommé
Puissance
pompe et maximum
Puissance
aux surcharges respectivement
défini comme:

;

;

3.1 Calcul hydraulique d'une canalisation longue simple

Envisagez de longs pipelines, c'est-à-dire
ceux dans lesquels la perte de pression sur
surmonter les résistances locales
négligeable par rapport à
perte de charge sur la longueur.

Pour le calcul hydraulique, nous utilisons
formule ( ), pour déterminer les pertes
pression sur toute la longueur de la canalisation

Pcroissance
long pipeline est
canalisation à diamètre constant
canalisations fonctionnant sous pression H (figure
6.5).

Figure 6.5

Pour calculer un long pipeline simple
de diamètre constant, écrivez
Équation de Bernoulli pour les sections 1-1 et 2-2

.

Vitesse ₁=₂=0,
et la pressionP₁=P₂=P_à,puis l'équation de Bernoulli pour ces
les conditions prendront la forme

.

Par conséquent, toute pression Hpassé à surmonter l'hydraulique
résistance sur toute la longueur de la canalisation.
Puisque nous avons une longueur hydraulique
pipeline, puis, en négligeant les
perte de charge, on obtient

.
(6.22)

Mais d'après la formule (6.1)

,

où

Ainsi, la pression

(6.24)

Calcul des paramètres de la pompe hydraulique

Pour un fonctionnement sûr de la ligne hydraulique, nous acceptons une pression standard de 3 MPa. Calculons les paramètres de l'entraînement hydraulique à la valeur de pression acceptée.

Les performances des pompes hydrauliques sont calculées par la formule

V = ,(13)

où Q est la force requise sur la tige, Q = 200 kN ;

L est la longueur de la course de travail du piston du vérin hydraulique, L = 0,5 m;

t est le temps de course de travail du piston du vérin hydraulique, t = 0,1 min ;

p est la pression d'huile dans le vérin hydraulique, p = 3 MPa ;

η1 - efficacité du système hydraulique, η1 = 0,85 ;

V = = 39,2 l/min.

Selon le calcul, nous sélectionnons la pompe NSh-40D.

10 Calcul du moteur

La puissance consommée pour entraîner la pompe est déterminée par la formule :

N = ,(14)

où η12 est le rendement global de la pompe, η12 = 0,92 ;

V – productivité de la pompe hydraulique, V = 40 l/min ;

p est la pression d'huile dans le vérin hydraulique, p = 3 MPa ;

N = = 0,21kW.

Selon les données de calcul, pour obtenir les performances de pompe requises, nous sélectionnons le moteur électrique AOL2-11, avec une vitesse de rotation de n = 1000 min−1 et une puissance de N = 0,4 kW.

11 Calcul de la pointe de flexion

Les orteils des pattes subiront le plus grand moment de flexion à une charge maximale R = 200 kN. Puisqu'il y a 6 pattes, un doigt subira un moment de flexion de la charge R = 200 / 6 = 33,3 kN (Figure 4).

Longueur du doigt L = 100 mm = 0,1 m.

Contrainte de flexion pour section circulaire :

σ = (15)

où M est le moment de flexion ;

d est le diamètre du doigt ;

Dans la section dangereuse, le moment sera

Mizg = R ∙ L / 2 = 33,3 ∙ 0,1 / 2 = 1,7 kN∙m.

Figure 4 - Au calcul du doigt pour la flexion.

Le doigt dans sa section transversale est un cercle de diamètre d = 40 mm = 0,04 m. Déterminons sa contrainte de flexion :

σ = = 33,97 ∙ 106 Pa = 135,35 MPa

Condition de résistance : ≥ σbend.

Pour l'acier St 45 contrainte admissible = 280 MPa.

La condition de résistance est remplie, car la contrainte de flexion admissible est supérieure à la contrainte réelle.

Les paramètres nécessaires du vérin hydraulique ont été calculés. Selon les données de calcul, un vérin hydraulique avec un diamètre de piston de 250 mm et un diamètre de tige de 120 mm a été installé. La force agissante sur la tige est de 204 kN. La section transversale de la tige est de 0,011 m2.

Le calcul de la tige pour la compression a montré que la contrainte de compression est de 18,5 MPa et inférieure aux 160 MPa admissibles.

Le calcul de résistance de la soudure a été effectué. La contrainte admissible est de 56 MPa. La contrainte réelle qui se produit dans la soudure est de 50 MPa. Surface de couture 0,004 m2.

Le calcul des paramètres de la pompe hydraulique a montré que les performances de la pompe devaient être supérieures à 39,2 l / min. Selon le calcul, nous sélectionnons la pompe NSh-40D.

Le calcul des paramètres du moteur électrique a été effectué. Sur la base des résultats des calculs, un moteur électrique AOL2-11 avec une vitesse de rotation de n = 1000 min−1 et une puissance de N = 0,4 kW a été sélectionné.

Le calcul du pied de patte pour la flexion a montré que dans la section dangereuse le moment de flexion sera Mb = 1,7 kN∙m. Contrainte de flexion σ = 135,35 MPa, inférieure à la valeur admissible = 280 MPa.

Concepts et structure du marché des services. Services de transport
Le terme général "commerce international" peut être compris non seulement comme une relation de vente de biens, mais aussi de services. Les services sont des activités qui satisfont directement les besoins personnels des membres de la société, des ménages, les besoins de divers types d'entreprises, d'associations, d'organisations ...

Processus technologique d'assemblage du moteur
Installez le bloc-cylindres sur le support et vérifiez l'étanchéité des canaux d'huile. La violation de l'étanchéité n'est pas autorisée. Installez le bloc mais le support pour le démontage - montage en position horizontale. Souffler toutes les cavités internes du bloc cylindres à l'air comprimé (pistolet pour souffler les pièces à l'air comprimé...

Détermination des rapports de démultiplication de la boîte de transfert
Il y a deux vitesses dans les boîtes de transfert - haute et basse. Le rapport le plus élevé est direct et son rapport de démultiplication est de 1. Le rapport de démultiplication du rapport inférieur est déterminé à partir des conditions suivantes : - À partir de la condition de dépassement de la montée maximale : - À partir de la condition de pleine utilisation de la masse d'accouplement ...

En savoir plus sur la méthode d'approvisionnement direct en eau

Le système peut être organisé de différentes manières. La plus simple, mais pas la plus réussie, est l'option dans laquelle l'eau est fournie à partir d'un puits aux lieux de consommation sans dispositifs supplémentaires. Ce schéma implique des allumages et extinctions fréquents de la pompe pendant le fonctionnement. Même avec une courte ouverture du robinet, le dispositif de pompage démarrera.

L'option d'alimentation en eau directe peut être utilisée dans des systèmes avec un minimum de ramification de canalisations, si en même temps il n'est pas prévu de vivre dans le bâtiment de manière permanente. Lors du calcul des principaux paramètres, certaines caractéristiques doivent être prises en compte. Tout d'abord, cela concerne la pression générée. À l'aide d'une calculatrice spéciale, vous pouvez effectuer rapidement des calculs pour déterminer la pression de sortie.

Sur les principales caractéristiques des calculs

Avec une résidence permanente et la présence d'un grand nombre de points d'eau dans le bâtiment, il est préférable d'aménager un système avec un accumulateur hydraulique, ce qui permet de réduire le nombre de cycles de travail. Cela aura un effet positif sur la durée de vie de la pompe. Cependant, un tel schéma est de conception complexe et nécessite l'installation d'une capacité supplémentaire, de sorte que son utilisation est parfois peu pratique.

Dispositif de pompe submersible pour un puits

Avec une version simplifiée, l'accumulateur n'est pas monté. Le relais de commande est réglé de manière à ce que le dispositif d'aspiration soit activé lorsque le robinet est ouvert et désactivé lorsqu'il est fermé. En raison du manque d'équipement supplémentaire, le système est plus économique.

Dans un tel schéma, la pompe du puits devrait:

• assurer une montée d'eau de qualité directement au point le plus haut sans aucune interruption ;
• surmonter sans difficultés inutiles la résistance à l'intérieur des tuyaux qui vont du puits aux principaux points de consommation ;
• créer une pression dans les lieux de prise d'eau, ce qui permet d'utiliser divers appareils de plomberie;
• prévoir au moins une petite réserve de fonctionnement pour que la pompe du puits ne fonctionne pas à la limite de ses capacités.

Avec des calculs appropriés, l'équipement acheté vous permettra de créer un système fiable qui fournit directement l'approvisionnement en eau aux points de prise d'eau. Le résultat final est donné immédiatement en trois quantités, chacune d'entre elles pouvant être indiquée dans la documentation technique.

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